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冷却速率对ADC12合金凝固组织与性能的影响: 2025年; 通过定向凝固试验研究了冷却速度对ADC12铝合金凝固组织演变及力学性能的影响。结果表明,随着冷却速率增加,ADC12铝合金组织的枝晶间距呈减小趋势且晶粒取向趋于一致,当冷却速率≥1.5℃/s时,枝晶间距减小趋势明显减缓。冷却速率为15.5℃/s时,横截面枝晶臂间距为18.28μm,纵截面枝晶臂间距为18.14μm。晶粒细化有助于提升合金的力学性能和硬度,冷却速率为15.5℃/s时,ADC12铝合金的抗拉强度、伸长率和显微硬度(HV)分别达到280.89 MPa、1.76%和98.35。SEM结果显示,ADC12铝合金断口随着枝晶间距减小由脆性断裂向韧性/脆性混合断裂转变,合金断口韧窝增多。; 程煜刚李俊琛郑道友赵葵钱琦嘉王文权王坤; 关键词：定向凝固冷却速率 ADC12铝合金枝晶

Fe对Al-xTi(x=1,2,3)合金凝固组织及析出相的影响: 2025年; 通过扫描电镜(SEM),能谱分析(EDS),X射线衍射(XRD)及电子背散射衍射分析(EBSD)等检测手段,探讨了添加合金元素Fe对Al-xTi(x=1,2,3)合金凝固组织及Al_(3)Ti相析出的影响。结果表明,在缓慢冷却和金属型铸造条件下,Fe元素均会促进Ti以Al_(3)Ti相的形式析出。在缓慢冷却条件下,随着Ti含量的增加,Al-xTi(x=1,2,3)合金中Al_(3)Ti相体积分数逐渐增大,呈长针状结构。而添加1%的Fe后,随着Ti含量的增加,Al_(3)Ti相由最初的块状和长针状逐渐转变为短棒状,最终转变为块状结构。在金属型铸造条件下,随着Ti含量的增加,Al-xTi(x=1,2,3)合金中Al_(3)Ti相由颗粒状转变为针状,且Al_(3)Ti相体积分数由3.37%增长至7.32%;添加1%的Fe后,随着Ti含量的增加,Al_(3)Ti相逐渐由块状转变为针状,且Al_(3)Ti相体积分数由4.47%增长至12.79%。添加Fe会促进Ti原子在Al基体中达到过饱和状态,进而促进Al_(3)Ti相的析出,Al_(3)Ti相会充分发挥异质形核作用,促进α-Al的形核,从而细化晶粒。; 卞峒博徐科男林雪健郑博文申向阳黄宏军袁晓光; 关键词：凝固组织

冷速对NiCrAlFe合金凝固组织微观结构的影响: 2025年; 采用分子动力学对NiCrAlFe合金在1×10^(11)~1×10^(14)K/s冷速下的快速凝固过程进行了模拟,并通过平均势能、径向分布函数和最大标准团簇分析法等研究了该合金凝固过程微观结构的演变特征。结果表明,该合金凝固的临界冷速约为4×10^(12)K/s,高于该冷速时体系中非晶原子(TCP原子)占主要地位,低于该冷速时体系会大量结晶,形成以FCC原子为主的晶体结构。对于结晶化的体系,1×10^(12)K/s冷速下形成的晶体结构有序度最优;2×10^(11)K/s冷速下会形成复杂的五重孪晶结构,导致该冷速下体系结构的有序度较低。说明冷却速度对合金凝固组织的微观结构有显著影响。; 李亚敏李亚敏范树通刘洪军; 关键词：快速凝固显微组织分子动力学

Sr和超声对富铁A356合金凝固组织及力学性能的影响: 2025年; 利用OM、SEM、EDS、XRD、布氏硬度计及拉伸试验机等手段,研究了Sr和超声处理对富铁A356合金凝固组织及力学性能的影响。结果表明,Sr和超声处理均可以有效细化合金初生晶粒、共晶Si相和富Fe相并提高其力学性能;与未处理合金相比,复合处理合金的针状富Fe相长度减小了66%,其布氏硬度、抗拉强度和伸长率分别提高了23.1%、43.5%和120.3%;复合处理条件下,在0~900 W范围内,随着超声功率提高,合金的初生晶粒和共晶Si相逐渐细化,针状富Fe相尺寸逐渐减小;在0~90 s内,随着超声处理时间增加,合金的初生晶粒和共晶Si相先细化后粗化,针状富Fe相尺寸先减小后增大,转折点均为60 s。富铁A356合金的力学性能与其凝固组织基本对应,合金的初生晶粒、共晶Si相及富Fe相越细小,其拉伸性能和硬度越高。; 陈志堂周全彭家辉潘俊霖; 关键词：SR 凝固组织力学性能

硼含量对Fe-Cr-B合金凝固组织和性能的影响: 2025年; 以廉价的硅、锰、铬为基础元素,在低碳含量的情况下,研究硼含量对Fe-Cr-B合金凝固组织和性能的影响,并与未加入硼元素的试样进行对比。实验结果表明,未加入硼元素的试样组织结构简单,物相组成主要为马氏体,硬度达到59.2HRC。少量硼元素的加入即可使得Fe-Cr-B组织中生成沿晶界分布网状结构的共晶相骨架,基体物相组成并无变化。随着硼含量的提高,共晶相数量增加,组织细化,并且在共晶相内部明显分为硼化物和碳硼化合物两种物相。加入硼元素后试样硬度均达到62 HRC以上,且随着硼含量增加,其中硼含量1.4%的试样硬度最高,达到65.7 HRC。但在硼含量(质量分数)从1.4%上升到2.0%的过程中,过饱和的硼元素造成共晶相组织粗大,并且使得基体显微硬度下降,硬度不但没有提高反而略微下降至65.0 HRC。; 杨智强郭红星强少光吴锋帅支晓洁; 关键词：FE-CR-B合金硼含量凝固组织

Ti含量对0Cr25Al5电热合金凝固组织和夹杂物的影响: 2025年; 合金微合金化是改善钢锭性能的重要手段之一,为了进一步研究Ti元素对0Cr25Al5牌号电热合金铸锭凝固组织和其非金属夹杂物对铸锭性能的影响,首先利用热力学软件Thermo-Calc对Fe-Cr-Al-Ti-N-C六元体系中Ti含量分别为0.08%、0.10%和0.12%(指质量分数,下同),和N含量分别为0.009%、0.012%、0.017%和0.020%,在凝固前沿中AlN和TiN等析出相行为进行计算,并给出不同Ti含量对应N含量的控制水平。实验结果表明,该牌号电热合金凝固组织随着Ti含量的增高等轴晶率降低,当铸锭Ti含量为0.082%时,其纵剖面等轴晶率达到最高值为69.56%,相反平均晶粒尺寸达到最低值为1.96 mm,因此,适当添加Ti元素进行微合金化,可以改善0Cr25Al5号电热合金的凝固组织。与此同时,对3种不同Ti含量的金相样品分别进行夹杂物自动分析系统检测,结果表明当Ti含量为0.082%时,夹杂物数目、夹杂物尺寸、夹杂物面积分数以及数量密度均为最小值。除此之外,对其金相样品侵蚀后进行扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)观察分析,发现含Ti夹杂物在钢锭存在形式主要有Ti(C,N)、TiO_(x)、TiN-稀土复合夹杂物和含Ti稀土氧化物。当Ti含量为0.110%时,发现大量尺寸为1~2μm的TiN夹杂物在晶界处富集,对电热合金的疲劳性能与机械性能造成较大危害。综上所述,通过对铸锭添加0.082%Ti,可以明显改善其凝固组织,且减少铸锭中存在的含Ti夹杂物对铸锭性能产生的不利影响。; 苏耀郭汉杰郭靖郭靖李刚杨庆松郑晓丹; 关键词：等轴晶晶粒尺寸

Y对C611铝合金凝固组织及性能的影响: 2024年; 研究了添加Y元素对C611铝合金凝固组织和力学性能的影响。结果表明,随着Y含量的增加,C611合金中的α-Al组织的二次枝晶间距和共晶Si逐渐细化、变质,割裂基体的针状Al_(4)(Fe,Mn)Si_(2)相尺寸逐步减小。当Y含量为0.10%时,Al_(4)(Fe,Mn)Si_(2)相的平均长度由48.65μm减小到28.20μm,部分Fe以颗粒状Al_(15)(Fe,Mn)4Si_(2)相形式析出弥散分布在共晶硅当中,对基体起到了一定的强化作用;此时铝合金的抗拉强度和伸长率为166 MPa和6.2%,较未添加Y的基体合金分别提升了7.1%和29.2%。; 娄鑫宇孟令刚史淑艳史淑艳亚斌亚斌王军周秉文张兴国; 关键词：稀土元素Y 凝固组织抗拉强度

一种高温合金凝固组织细化剂及其制备方法和应用: 本发明提供了一种高温合金凝固组织细化剂及其制备方法和应用，属于高温合金铸造技术领域；在本发明中，通过球磨混粉、煅烧和进一步球磨机械合金化，筛选出小于25微米的粉体作为细化剂；所述细化剂可在高温合金液处于其熔点以上80～4...; 吴继礼倪超梁向锋汪存龙

挤压铸造免热处理Al-Mg-Si合金凝固组织数值模拟: 2024年; 开展了新型Al-Mg-Si免热处理铝合金挤压铸造凝固组织数值模拟。宏观数值模拟结果表明:变截面铸件的凝固顺序为中下部—中上部—顶部—底部;随着浇注温度、模具温度的升高,缩松体积分数先减小后增大,当浇注温度700℃、模具温度475℃时,缩松体积分数最小;随着挤压铸造压力的增大,缩松体积分数降低,在100 MPa时,缩松体积分数最小。微观组织数值模拟结果表明,铸件底部和中上部组织较为粗大,中下部和顶部组织较为细小,这与壁厚和过冷度有关。; 张军虎冯小辉李应举罗天骄郑策朱成杨院生徐少强; 关键词：AL-MG-SI合金数值模拟凝固组织缩松

一种减少铝铜合金凝固组织中初生相数量的方法: 本发明公开一种减少铝铜合金凝固组织中初生相数量的方法，属于材料制备技术领域。本发明采用布里奇曼定向凝固技术，通过改变Al‑Cu二元合金凝固过程中的抽拉速率，即抽拉速率从前段的低速跃迁到后段的高速，从而改变凝固组织的特征，...; 李向明卓浩

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