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海陆交互相软土固结抗剪强度指标变化规律研究: 2024年; 以珠三角地区海陆交互相淤泥质软土为研究对象,通过室内直剪试验探究不同固结压力和固结度下抗剪强度及抗剪强度指标的变化规律,提出抗剪强度及对应指标-固结度-固结压力三维Logistic数学模型。研究结果表明,当固结压力P≥200 kPa、固结度U≥40%时,软土黏聚力(c)和内摩擦角(φ)增长较为明显;当U=100%时,各级固结压力作用下的软土抗剪强度(τ)相较于初始状态分别提高了7.89、12.73、13.50、18.20、22.38 kPa;所给出的三维数学模型可直接计算出某一固结压力和固结度下的抗剪强度指标c、φ、τ。研究成果能够更为准确地评价该地区软土地基逐级加载过程中的整体稳定性。; 刘红军何程铃陈锋周志军杨超; 关键词：分级加载抗剪强度指标固结度固结压力

一种针对新近滑坡滑动面综合抗剪强度指标反演方法: 本发明涉及参数反演技术领域，且公开了一种针对新近滑坡滑动面综合抗剪强度指标反演方法，包括以下步骤：步骤S1、现场勘探，确定滑坡的范围及滑动面等基本信息；步骤S2、模拟测试，用于对滑带土、滑体土及滑床土的物理参数和力学性质...; 李爱国李亮辉陈锐尹华陈宝成曾江波齐明柱胡升高刘少侠汪磊梁子昭杨学文方亮侯丽丹李国连

采样方法对花岗岩风化土室内测试抗剪强度指标的影响被引量：1: 2024年; 准确获取花岗岩风化土的物理力学参数指标及分布是勘察工作的主要任务。通过分析传统采样方法中每一个环节和操作技术,发现传统样品在采取封装、运输及制作环节中对样品存在严重扰动情形。为此设计并制造了原位环刀采样器以解决以上问题,通过试验和工程应用表明原位环刀采样器采取花岗岩土样具有以下优点:原位环刀采样器采取花岗岩风化土样,获取的物理力学指标较传统方法更接近真值;原位环刀采样器实现岩土测试试件的采样与制样一次性完成,室内无需进行二次制样;原位环刀采样器的小体积采样和循环使用,消除了石蜡、胶带、铝皮等一次性样品封装材料的使用,降低了60%以上的室内固体垃圾;降低了现场工人的操作难度,提高了样品密封性,对样品结构具有非常好的保护作用。; 苏再非周艳君; 关键词：花岗岩含水量抗剪强度

反演法在获取太平湖边坡滑带土抗剪强度指标中的应用: 2024年; 边坡稳定性分析是边坡工程的重要研究内容,关系到是否能准确判断边坡的危险程度及边坡治理工程的工程造价及安全性。滑带土抗剪强度参数(c、φ值)作为稳定性分析、加固设计的重要参数,抗剪强度指标取值是否合理,是岩土工程设计能否成功的关键。而土的抗剪强度指标c、φ值是一对随机变量,不同的试验方法、统计方法等都会对其产生明显影响,保证c、φ值的合理和可靠,对于评价岩土工程的安全性和经济性有重大意义。滑坡参数反演方法考虑岩土参数随机性和不确定性的影响,基于极限平衡理论,将数据表法和传递系数法相结合,建立平衡方程获得优化的抗剪强度参数反演值,可确定滑面强度参数。通过对太平湖边坡进行反演得到抗剪强度指标,并结合工程实践经验取得合理参数,为边坡治理设计提供依据。; 王秀蓉; 关键词：反演法滑带土抗剪强度指标岩土工程设计

基于含水率改变的抗剪强度指标折减方法在膨胀土基坑支护设计计算中的应用: 2024年; 通过膨胀土室内试验,得到了膨胀土含水率与抗剪强度指标的定量关系。试验研究表明,抗剪强度指标随含水率的增加呈逐渐降低的趋势,与内摩擦角φ相比,黏聚力c对含水率的变化更加敏感,含水率每增加5%,黏聚力c降低7.5kPa,内摩擦角φ降低3°。在此基础上,提出了适用于膨胀土基坑支护设计计算的基于含水率改变的抗剪强度指标折减方法,并通过工程实例计算与现场监测验证了该方法在膨胀土基坑支护设计中的适用性。; 李凌峰王沁沅王俊阳; 关键词：含水率抗剪强度指标

含冰粗糙节理抗剪强度指标试验评价: 乔佳兴

弃渣场粗粒土抗剪强度指标测定及弃渣场稳定性评估方法: 本发明公开了一种弃渣场粗粒土抗剪强度指标测定及弃渣场稳定性评估方法，测定内容包括测试弃渣场的粗粒土试样的含水率、最大颗粒直径及粗粒土不均匀系数和曲率系数；根据不均匀系数和曲率系数，计算弃渣场的粗粒土级配参数；根据含水率、...; 李天涛陈明阳田京京裴向军

粗粒土邓肯非线性抗剪强度指标均值及其方差的计算方法: 本发明属于岩土工程领域，具体为粗粒土邓肯非线性抗剪强度指标均值及其方差的计算方法，旨在提高岩土工程中粗粒土抗剪强度指标均值的计算精度，并解决其方差的估计问题。本发明中，试验组数不少于8组、每组试验4‑6级围压的情况下，将...; 迟恒迟世春贾宇峰邹德高

宽饱和度范围非饱和土抗剪强度指标的演化模型被引量：2: 2023年; 非饱和土的抗剪强度指标随饱和度变化的规律错综复杂,为了用数学模型描述这些规律,对现有文献中非饱和土的黏聚力、内摩擦角、剪胀角随饱和度变化的规律进行分析。分析结果表明:(1)当土体饱和度降低,土体从毛细作用主导逐步过渡到吸附作用主导时,土体内摩擦角会增大,其变化规律存在一个转折点,可以定义为临界饱和度Src。当饱和度Sr大于临界饱和度Src时,内摩擦角可视为常数;当饱和度Sr小于临界饱和度Src时,内摩擦角随着饱和度的减小线性增加,传统扩展摩尔-库仑准则等模型不再适用。(2)黏聚力随饱和度的变化过程存在山峰效应,即黏聚力先随饱和度Sr的降低呈指数函数关系增加,当饱和度Sr达到非饱和土强度极值对应的饱和度Srv时达到最大,随后有所降低,这也是导致非饱和土强度存在山峰效应的主要原因。(3)剪胀角随饱和度的降低和垂直压力的降低而增大,可采用线性模型描述。基于以上规律,提出了一个宽饱和度范围内的非饱和抗剪强度演化模型。通过与文献中的试验数据及现有强度模型拟合结果进行对比发现,新模型在描述宽饱和度范围内的土体强度时具有更好的适用性。; 赵煜鑫李旭赵红芬刘艳; 关键词：非饱和土饱和度抗剪强度指标

考虑物理指标的黏性土抗剪强度指标分析被引量：2: 2023年; 以杭州某地区的黏性土为研究对象,通过UU、CU、CD三轴压缩试验,分析内摩擦角、黏聚力与塑性指数、含水率、液性指数之间的关系。结果表明,黏聚力与塑性指数具有较高的线性负相关性,斜率范围为-3.88~-3.34。内摩擦角与液性指数的相关性比其与其他物理指标相关性高。c_(cu)/c_(uu)和c_(cd)/c_(uu)随着含水率、塑性指数增加呈增大趋势。c_(cu)/c_(uu)范围在1.1~1.9之间;c_(cd)/c_(uu)范围在1.2~2.0之间。c_(cd)-c_(cu)范围在1~4 kPa之间;随着塑性指数的增大,c_(cd)-c_(cu)减小。φ_(cd)/φ_(cu)值接近于1。φ_(cd)-φ_(cu)范围在2°~6°之间,随着塑性指数增大呈下降趋势;当I_(p)>18时,φ_(cd)-φ_(cu)的值不再随塑性指数变化而变化。研究结果可为预估黏性土的强度参数值提供参考。; 张庆贺吴明明张岗平康宝祥徐日庆; 关键词：抗剪强度指标黏性土塑性指数液性指数

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