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陶瓷先驱体熔体表观活化能的测试系统及测试方法: 本发明公开了一种陶瓷先驱体熔体表观活化能的测试系统及测试方法。所述测试系统包括：测试箱体，至少用以提供基于保护性气氛的测试环境；抽真空装置，其与测试箱体连通，至少用以对测试箱体进行抽真空处理；进气装置，其与测试箱体连通，...; 袁钦黄庆顾喜双何流; 文献传递

粒径对煤低温氧化阶段表观活化能影响试验研究被引量：8: 2020年; 为探究不同粒径对煤自燃表观活化能的影响,对青龙煤矿三个煤层的不同粒径煤样进行程序升温试验,分析其耗氧速率、CO和C2H4产生规律,得到不同煤样的临界温度点和干裂温度点,并据此将煤低温氧化过程分为3个阶段。通过建立的基于耗氧速率的阿伦尼乌斯公式对试验数据进行处理,得出各煤样不同阶段的表观活化能和指前因子。结果表明:处于相同变化阶段的煤样表观活化能随粒径的增大而增大;对相同粒径煤样而言,若S1阶段的指前因子变化较小,其表观活化能随反应的进行而增大,若S1阶段的指前因子变化较大,则其S1阶段表观活化能大于S2阶段。5~7mm粒径作为临界粒径,其S1、S2阶段表观活化能相较大于其他粒径。混合粒径煤样各阶段的表观活化能较小。对比各组煤样的表观活化能可知,在相同的情况下,18#煤层发生自燃的难度相对较大,16#煤层次之,17#煤层难度相对较小。; 翟小伟翟小伟徐启飞余林尚博宋波波; 关键词：煤自燃表观活化能指前因子

陶瓷先驱体熔体表观活化能的测试系统及测试方法: 本发明公开了一种陶瓷先驱体熔体表观活化能的测试系统及测试方法。所述测试系统包括：测试箱体，至少用以提供基于保护性气氛的测试环境；抽真空装置，其与测试箱体连通，至少用以对测试箱体进行抽真空处理；进气装置，其与测试箱体连通，...; 袁钦黄庆顾喜双何流; 文献传递

硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能计算被引量：2: 2018年; 基于Arrhenius公式,通过测定不同养护温度(20,30,40,50℃)下硫铝酸盐水泥浆体的水化热,利用指数法和线性双曲法分别计算其水化反应的表观活化能,同时研究了硅灰和高钙粉煤灰对硫铝酸盐水泥水化反应表观活化能的影响.结果表明:采用指数法和线性双曲法计算得出的硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能分别为45.54,55.44kJ·mol-1;在所测试的所有试样中,采用指数法计算所得的表观活化能均低于采用线性双曲法计算所得之值;采用2.5%,5.0%硅灰或40.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,硫铝酸盐水泥复合体系的表观活化能增大,但以20.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,该体系的表观活化能降低.; 廖宜顺桂雨沈晴袁正夏; 关键词：表观活化能硫铝酸盐水泥高钙粉煤灰水化热

锰酸锂材料电池表观活化能的数学分析: 2017年; 采用差热分析法研究了不同升温速率下锰酸锂前驱体所发生的分解反应,通过Kissinger法和Doyle Ozawa法对不同反应阶段的活化能进行计算,同时通过扫描电镜、粒度分析仪、X射线衍射仪对所得样品的微观形貌进行观察分析,结果表明,通过共沉淀法与煅烧法相结合制备所得LiMn_2O_4的物相纯净,粒度分布均匀,形貌规整。; 邵士丽杨辉; 关键词：锰酸锂电池活化能微观形貌

Gd_2Ti_2O_7:Ce粒子的表观活化能及发光性能: 2016年; 采用共沉淀法在不同母盐溶液浓度条件下合成出Gd_2Ti_2O_7:Ce纳米粒子;用XRD、SEM、TG-DTA等测试手段分析了样品的物相、形貌及发光性能;用热分析动力学计算不同升温速率下样品的活化能。结果表明:前驱体在升温过程的物相变化分3个阶段,用Doyle-Ozawa和Kissinger法分别对初始浓度为0.08和0.04 mol/L条件下各阶段表观活化能进行计算,其平均值为42.43、145.58、381.98 k J·mol^(-1)和51.28、161.51、446.30 k J·mol^(-1),晶粒生长活化能分别为12.58和19.54 k J·mol^(-1)。浓度为0.08 mol/L时,1173 K煅烧2 h制备出的纳米粒子表面活性较高,铈离子掺杂0.7%(摩尔分数)时发光强度最大。; 刘佳男马伟民马雷纪连永吴影王花蕾管仁国; 关键词：热分析动力学活化能发光性能

Gd_2Hf_2O_7∶Ce纳米粒子表观活化能对发光性能影响: 2016年; 采用正、反向共沉淀法制备了掺杂Ce的Gd_2Hf_2O_7纳米粒子,用XRD、SEM、TG-DTA和荧光分度计等测试手段分析了物相形貌及发光性能;在不同升温速率条件下由热力学计算了样品的表观活化能。结果表明:两种滴定法得到的前躯体分别经煅烧物相变化同为3个阶段,由Doyel-Ozawa法和Kissinger法计算取两者的平均值得到各阶段的表观活化能分别是48.18 kJ·mol^(-1)、80.35 kJ·mol^(-1)、285.7 kJ·mol^(-1)和39.18 kJ·mol^(-1)、64.3 kJ·mol^(-1)、277.82 kJ·mol^(-1),晶粒生长活化能是29.61 kJ·mol^(-1)和22.61 kJ·mol^(-1)。后者样品分别在567 nm波长下的激发光谱和450 nm波长处发射光谱的相对发光强度优于前者,可见纳米粒子的活化能越小对发光离子的能级跃迁起到促进作用。; 李军马伟民葛利芳魏明炜张艳丽聂力; 关键词：活化能发光性能

升温速率和氧浓度对煤表观活化能的影响被引量：17: 2015年; 为了研究升温速率和氧浓度对煤表观活化能的影响,基于同步热分析仪对长治常村矿煤样进行热重试验,在不同升温速率和氧浓度下,找出煤氧反应特征点温度T1—T5,并采用Coats-Redfern积分公式对试验结果进行分析计算,得出相应条件下煤表观活化能。结果表明,在一定范围内,由于煤样升温速率增加,反应速率增加,煤氧反应更容易进行,升温速率为2、5、10、20、30℃/min时的煤表观活化能分别为160.734 6、159.437 6、141.870 1、117.659 7、95.261 8 k J/mol,随升温速率增大而减小,其变化规律基本服从指数函数;另外由于氧浓度增大,煤分子中需要更多被激活的活性基团与氧分子反应,激活这些活性基团需要更多能量,氧体积分数分别为5%、10%、15%、21%、30%时的煤表观活化能分别为85.825 4、111.956 3、127.021 3、141.870 1、155.571 6 k J/mol,随氧浓度增大而增大,其变化规律基本服从对数函数。; 朱红青沈静张亚光; 关键词：煤自燃升温速率氧浓度表观活化能

基于程序升温的煤低温氧化表观活化能试验研究被引量：15: 2015年; 为了鉴定玉华长焰煤、安山不黏煤和华丰气肥煤这3种不同变质程度煤样的自燃倾向性,利用程序升温试验,建立了耗氧速率与煤体温度之间的阿伦尼乌斯公式并对其进行对数处理得到活化能方程,分析该方程的线性回归直线斜率并计算出煤样低温氧化表观活化能,再采用傅里叶变换红外光谱仪对煤样的表面分子结构进行了分析,揭示了不同变质煤样自燃倾向性差异的原因。结果表明:在3种试验煤样中,随着变质程度的加深,表观活化能呈现出逐渐增大的趋势,自燃倾向性降低;随着变质程度的加深,煤样表面分子结构中有利于自燃的基团减少,不利于自燃的基团增大,导致自燃倾向性逐渐降低。; 邓军张丹丹张嬿妮赵婧昱任立峰关欣杰; 关键词：活化能红外光谱自燃倾向性

亚油酸甲酯氧化衰变特性及氧化反应表观活化能: 2015年; 为了考察亚油酸甲酯的氧化安定性,采用自制氧化模拟装置将样品加速氧化,定时取样检测样品过氧化值、酸值和运动黏度(40℃),考察了不同温度和氧气流量对氧化速率的影响;利用傅立叶红外光谱和紫外可见分光光度计定性表征了亚油酸甲酯氧化前后的结构变化;通过Rancimat法加速氧化实验,测定了亚油酸甲酯的氧化诱导期,同时从氧化反应活化能角度进一步研究亚油酸甲酯的氧化反应。结果表明,随氧气流量改变,亚油酸甲酯氧化安定性较好,但随着反应温度的升高,氧化诱导期缩短,氧化安定性明显下降;通过计算得到氧化反应表观活化能是36.003kJ/mol。; 王学春方建华陈波水吴江李亮; 关键词：氧化安定性诱导期活化能

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