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W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 2014年 W 6 或6 5 4 2 ,是钨钼系通用型高速钢 ,属莱氏体型钢 种。
化学成分（ω,%）：0.80-0.90 C,0.2 0-0.4 5 Si,0.15 -0.4 0 Mn,≤0.030 S,≤0.030 P,3.80-4 .4 0 Cr,≤0.30 Ni,≤0.2 5 Cu,1.75 -2 .2 0 V ,4 .5 0-5 .5 0 Mo,5 .5 0-6 .75 W 。关键词：W6MO5CR4V2钢 化学成分 高速钢 通用型 钢种 机加工刀具用W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 开裂原因分析 2024年 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 开裂原因进行了分析。结果表明,失效机加工刀具组织存在断续网状与堆集的多角状碳化物以及后续热处理工艺不当导致的刀具出现未淬透现象是造成刀具开裂的主要原因。刀具淬硬区与未淬硬区之间的过渡区域及芯部网状与堆集的多角状碳化物集中处会产生较大应力集中点,在刀具进行磨削加工工艺或操作不当时,表层拉应力超过材料强度极限,并在内部淬火应力作用下,在应力点产生裂纹并扩展,最终导致刀具崩裂。关键词：碳化物 W6MO5CR4V2钢 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 离子渗硫层与液体渗硫层的摩擦磨损性能对比2023年 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 表面制备渗硫层,采用摩擦磨损试验、磨损表面形貌测量和EDS分析了两种渗硫层的摩擦磨损性能、磨痕形貌、磨损程度和渗层S含量的变化,并通过运转考核试验,从外观、尺寸检测和微观磨损形貌综合对比了离子渗硫件和液体渗硫件的稳定性和可靠性。结果表明,离子渗硫层的摩擦因数、寿命、磨痕最大深度、磨损面积和渗层中S含量等均等同或优于液体渗硫层。运转考核试验结果表明,离子渗硫和液体渗硫均可满足工件使用需要。关键词：离子渗硫 摩擦磨损性能 光斑形状对钻头W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 激光熔覆TiAlSiN涂层性能的影响 2023年 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 为研究对象,分别以圆形与方形两类光斑实施激光熔覆,制得TiAlSiN涂层,比较涂层组织形态和力学性能特点。研究结果表明:涂层中存在BCC相与部分MC相,激光熔覆后生成了(Fe, Cr)固溶体。涂层中形成明显的胞状晶粒与许多弥散分布的细小颗粒物,方形光斑涂层形成许多不规则的树枝晶与颗粒形态的碳化物,提升了涂层均匀性。圆形光斑与方形光斑涂层达到比基体更大的硬度,方形光斑涂层比圆形光斑硬度更大,整体分布形态也更加均匀。圆形光斑涂层平均摩擦因数为0.72 ,方形光斑涂层平均摩擦因数为0.{2 }6 ;圆形光斑涂层呈现明显的黏着磨损特征,方形光斑涂层主要表现为磨粒磨损的特征。关键词：激光熔覆 耐磨性 稀土变质铸造对机加工刀具用W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 微观组织的影响 被引量：1 2022年 2 w t%~0.06 w t%添加量的Ce/La复合稀土(Ce含量70w t%,La含量30w t%)变质处理对{5 }6 Mo5 Cr4 V 2 高速钢 铸态组织的影响。结果表明:未变质的{5 }6 Mo5 Cr4 V 2 钢 枝晶较为发达,晶界处有大量网状碳化物分布。经Ce/La复合稀土变质后,钢 的铸态组织中二次枝晶间距有所减小,网状碳化物被打断,碳化物得到细化。与未变质钢 相比,添加0.04 %Ce/La稀土的高速钢 二次枝晶间距减小了14 .5 %,碳化物网状结构基本断开,面积百分比减少了33.7%,变质效果最佳。关键词：W6MO5CR4V2钢 稀土 变质处理 碳化物 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 /A100复合材料的制备及摩擦性能2021年 钢 的摩擦学性能,采用气雾化法制备纯A100钢 粉末及分别添加10%、17%、2 3%W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 的W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 /A100合金粉末,再利用粉末冶金工艺制备W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 /A100复合材料。研究不同含量W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 对复合材料力学性能和摩擦性能的影响,并探讨其磨损机理。结果表明,随着W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 含量的增加,复合材料的硬度先上升后下降,且摩擦因数和磨损率都有不同程度的降低,但是材料的密度和韧性都略微下降。当W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 含量为17%时,复合材料的摩擦性能最优,这与其优异的微观结构和力学性能有着密不可分的关系。关键词：粉末冶金 深冷处理工艺对W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 组织性能的影响 被引量：3 2020年 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 深冷处理工艺,分析了各工艺参数对材料组织和性能的影响。使用万能硬度计测量试样的硬度和红硬性,使用光学显微镜和扫描电子显微镜观察材料显微组织。试验结果表明,回火温度对高速钢 性能影响最大,其次是深冷时间和深冷温度。本文中高速钢 深冷处理最优工艺为-1{2 }0℃下深冷保温1 h后并在300℃回火处理1 h。深冷处理可促使残留奥氏体向马氏体转变,促进细小二次碳化物的析出,同时马氏体基体组织细化,这是高速钢 性能提高的重要原因。关键词：深冷处理 高速钢 显微组织 力学性能 采用新工艺熔炼的W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 的组织和性能 被引量：2 2019年 钢 特别是用于制作形状复杂刀具的高速钢 ,熔炼是一道影响钢 材性能的重要工序之一。采用一种新的熔炼工艺生产了φ12 0 mm W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 坯料,检测了它的显微组织。采用该坯料制作了加工齿轮的滚刀,经淬火和回火后,进行了切削齿轮的使用性能试验。结果表明:φ12 0 mm W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 坯料碳化物尺寸和分布的均匀性均符合要求,滚刀的切削性能令人满意,新熔炼工艺是可行的。关键词：高速钢 大直径 复杂刀具 基于W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 高速钢 刀具的激光熔覆改性技术研究 W MoCrV 高速钢 刀具材料作为研究对象,选用硬度高、高温性能好的W C/Co复合陶瓷材料,应用光纤激光器以及相关辅助设备在刀具基材表面进行激光熔覆改性实验,目标提高普通高速钢 刀具的硬度、红硬性等切削性...关键词：激光熔覆 W6MO5CR4V2 高速钢 文献传递 回火温度对W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 数控刀具性能的影响 被引量：1 2018年 W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 钢 数控刀具试样进行了回火,并进行了试样的抗弯性能、冲击性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明：回火处理有助于提高材料的抗弯性能、冲击性能和耐磨损性能。随回火温度的提高,材料的抗弯性能、冲击性能和磨损性能先提高后下降。W 6 Mo{2 }Cr4 V 2 数控刀具材料的回火温度优选为6 {2 }6 ℃。关键词：回火温度 刀具材料 抗弯性能 耐磨损性能
