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正庚烷HCCI燃烧下芳香烃及多环芳烃形成的多维数值研究: 2010年; 将发动机多维CFD程序KIVA-3V与化学动力学程序CHEMKINIII相耦合,对正庚烷HCCI燃烧下芳香烃（苯）与多环芳烃（萘、菲及芘）的生成及演变规律进行了详细分析。发动机以正庚烷为燃料,其化学反应采用了正庚烷的燃烧与分解、多环芳烃生成的详细反应机理。结果表明在缸内混合气着火前,A1（苯）的质量浓度场较不均匀,在缸中心区域A1质量浓度较高,而在边界层及缝隙区则相对较低;然而在缸中心区域及缝隙区,A2（萘）、A3（菲）与A4（芘）的质量浓度场较低,而在边界层区则相对较高。在缸内混合气着火后,在缸中心区域及边界层区,A1-A4质量浓度较低,而在缝隙区则相对较高。混合气着火后短暂时间内为A1-A4生成的高峰期,在经历高峰期后A1-A4质量平均浓度迅速降低。同时,在排气门打开（120°CA ATDC）时,在这4种芳香烃与多环芳烃中,苯的排放量最高,萘其次,而芘的排放量则最低。; 曾文宋崇林; 关键词：正庚烷多环芳烃均质压燃数值模拟

异辛烷HCCI燃烧下多环芳烃形成的多维数值研究: 2009年; 将发动机多维CFD程序KIVA-3V与化学动力学程序CHEMKIN III相耦合,对异辛烷HCCI燃烧下芳香烃(苯)与多环芳烃(萘、菲及芘)的生成及演变规律进行了详细分析。发动机以异辛烷为燃料,其化学反应采用了异辛烷的燃烧与分解、多环芳烃生成的详细反应机理。结果表明,此计算模型所得到的缸内压力及放热率的变化趋势与实验基本吻合;缸内混合气着火前,A1(苯)、A2(萘)、A3(菲)与A4(芘)的质量浓度场非常不均匀,在缸中心区域A1-A4质量浓度较高,而在边界层及缝隙区则相对较低;缸内混合气着火后,在缸中心区域及缝隙区A1-A4质量浓度较低,而在边界层则相对较高;当排气门开启时,仅仅缝隙区中A1-A4质量浓度较高,而在缸中心区及边界层区则相对较低,同时在这4种芳香烃与多环芳烃中,苯的质量浓度最高,萘其次,而芘则极低。; 曾文宋崇林; 关键词：均质压燃异辛烷多环芳烃数值模拟

湍流对缸内存在催化燃烧的HCCI发动机燃烧与排放特性的影响被引量：1: 2010年; 将发动机多维CFD程序KIVA-3V与化学动力学程序CHEMKIN Ⅲ及DETCHEM相耦合,模拟了湍流模型对缸内存在催化燃烧的HCCI发动机燃烧及排放特性的影响。发动机以甲烷为燃料,其表面和空间化学反应采用了详细的动力学机理。分析了两种湍流模型对缸内存在催化燃烧的HCCI发动机着火时刻、缸内温度场及HC、CO、NO浓度场的影响,结果表明当采用RNGk-ε模型时,与采用标准k-ε模型相比,HCCI发动机着火时刻会有所延迟,HC、CO排放有所升高,但NOx的排放将会有大幅降低。; 曾文艾延廷徐葳马洪安; 关键词：催化燃烧均质压燃化学动力学模型湍流模型

激波诱导瓦斯爆炸的动力学特性及影响因素被引量：7: 2010年; 通过修改化学动力学计算软件CHEMKINⅢ中的SHOCK程序包,建立了激波管中激波诱导瓦斯爆炸过程的计算模型,化学反应采用了详细反应机理(包括53种组分、325个反应)。对激波诱导瓦斯爆炸过程中混合气温度、冲击波传播速度、反应物(甲烷、氧气)摩尔分数、活化中心(O、H)摩尔分数、部分致灾性气体(CO、CO2、NO、NO2)摩尔分数的变化趋势进行了详细分析。同时,分析了瓦斯爆炸前混合气初始压力及初始混合气组成对激波诱导瓦斯爆炸动力学特性的影响。结果表明:瓦斯爆炸后CO的摩尔分数达到0.07左右,CO2的摩尔分数为0.02左右,NO的摩尔分数为0.001左右,NO2的摩尔分数则在10-6左右;随着瓦斯爆炸前混合气初始压力的提高以及混合气中甲烷体积分数的降低,瓦斯引爆时间将缩短,爆炸后温度将降低,但压力将升高,同时,爆炸后CO的摩尔分数将降低,NO的摩尔分数将提高。; 梁运涛曾文; 关键词：影响因素化学动力学模型瓦斯爆炸冲击波

异辛烷HCCI发动机燃烧特性的大涡数值模拟被引量：2: 2009年; 通过修改发动机多维CFD计算程序KIVA-3V,并与化学动力学程序CHEMKINⅢ相耦合,建立了异辛烷HCCI发动机燃烧过程的大涡模拟(LES)计算模型。利用此模型对异辛烷HCCI发动机的燃烧特性进行了详细分析。发动机以异辛烷为燃料,其化学反应采用了详细的动力学机理。结果表明:大涡模拟所得到的缸内压力变化趋势与试验基本吻合;采用LES模型计算时,缸内混合气燃烧区域以柱形向四周扩散,而采用k-ε模型计算时以球形向四周扩散。; 曾文宋崇林; 关键词：均质压燃化学动力学模型大涡模拟异辛烷

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辽宁省教育厅科学基金(2008545)