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国内外规范关于钢筋混凝土板冲切承载力的比较被引量：1: 2015年; 由于钢筋混凝土板抗冲切破坏机理与性能的复杂性,各国规范关于冲切计算表达形式各异。文中选取我国GB 50010-2010规范与国外5种设计规范(ACI 318-08,EC4,CSA A23.3-04,DIN 1045-1,JSCE 15)进行对比分析。首先对各国钢筋混凝土板冲切承载力设计的表达式进行参数分析,结合算例进行对比(由于德国规范DIN1045-1与欧洲规范EC4差异性很小,算例选用两者中的欧洲规范)。结果表明,我国规范中未考虑配筋率这一重要指标,建议参照相关规范,予以完善修订。; 陈建伟边瑾靓苏幼坡崔芳芮; 关键词：冲切承载力计算方法板柱节点设计规范

钢管混凝土剪力墙竖向接合面抗剪机理分析: 2016年; 钢管混凝土剪力墙以其侧向刚度大、承载力高及多道抗震防线等特点,常作为主要抗侧力结构构件被广泛应用于高层建筑中。为研究钢管混凝土剪力墙中钢管混凝土边框或暗柱与剪力墙竖向接合面的抗剪机理以及该竖向接合面抗剪承载力计算方法,基于ABAQUS软件对钢管混凝土剪力墙竖向接合面进行有限元分析,同时考虑钢管混凝土与剪力墙之间有无连接的影响。结果表明:该竖向接合面有无连接对两者脱开裂缝宽度影响显著。在以往试验研究基础上,提出了钢管混凝土剪力墙竖向接合面抗剪承载力计算模型,并对其抗剪机理进行分析,依据该计算模型对19个接合面和7个墙体试件抗剪承载力进行计算,所得结果与试验结果吻合较好,能够合理反映钢管混凝土剪力墙的实际工作形态,对其抗剪性能的计算分析精度高、实用性强。; 祁佳睿王铁成王宁苏幼坡; 关键词：钢管混凝土剪力墙组合结构抗剪机理

结构性软土粘弹塑性边界面损伤本构模型被引量：1: 2016年; 在软土流变性的滞后流变理论基础上,引入考虑损伤和各向异性影响的边界面理论,建立结构性软土粘弹塑性边界面损伤本构模型,并将软土的粘弹塑性边界面损伤模型计算结果与常规室内三轴蠕变试验数据进行比较分析。结果表明:对应不同偏应力比,围压较高时的轴应力-时间曲线和孔隙水压力-时间曲线蠕变特征明显,围压较低条件计算曲线略低于对应试验数据,表明初始作用阶段模型参数设定、土样的试验误差等因素误差导致土样初始变化具有复杂性,但总体计算模型同试验数据基本吻合,表明模型分析的有效性。; 温欣徐东强闫文赏张媛; 关键词：各向异性边界面模型粘弹塑性

应用OpenSEES模拟复式钢管高强混凝土短柱轴心受压性能被引量：3: 2016年; 基于Open SEES有限元软件对复式钢管高强混凝土短柱轴心受压性能进行模拟。考虑到钢管对混凝土的强化作用,选用Mander混凝土本构模型作为混凝土强度依据,针对外方内圆的复式钢管高强混凝土进行建模。将模拟结果与试验结果进行对比分析。结果表明:文中Open SEES建模方式与模型参数选取合理,模拟结果与试验结果吻合较好,复式钢管高强混凝土柱的有限元分析可以参考文中的建模方式及本构模型进行。; 张媛张龙任宏伟陈建伟; 关键词：OPENSEES 高强混凝土纤维模型轴心受压

基于OpenSEES的低配筋率板柱节点极限冲切承载力与破坏准则分析: 2016年; 为研究低配筋率与不同尺度钢筋混凝土板柱节点的极限冲切承载力及破坏准则,基于Open SEES计算平台对3组不同尺寸(足尺、缩尺和2倍尺寸)的低配筋率板柱节点试件进行网格梁模型建模及参数分析,计算结果和试验结果吻合较好,表明该网格梁模型对低配筋率和不同尺度的板柱节点抗冲切性能模拟的适用性。将利用Muttoni的破坏准则、中国规范的极限承载力计算结果及试验数据进行对比分析。研究表明:破坏准则和中国规范在低配筋时计算结果与试验结果均存在显著差异,但中高配筋率破坏准则表现较好的适应性,建议我国规范修订中适当参考Muttoni所提出的破坏准则。当低配筋率时,由于尺寸效应造成板柱节点的抗冲切承载力和延性随着板厚的增加而降低。; 边瑾靓陈建伟冯宣铭苏幼坡; 关键词：板柱节点 OPENSEES

装配式钢管混凝土剪力墙钢管连接性能试验研究被引量：2: 2014年; 本文完成了5个装配式钢管混凝土剪力墙钢管连接节点试件的拟静力试验,介绍了一种采用带螺纹套管灌浆连接的新型钢管连接方法,通过是否增设加强部位和不同灌浆方式的对比,研究了这种连接方式的连接性能,以及灌浆方式对其连接性能的影响,并计算连接缝处灌浆料与钢管的极限粘结强度。试验结果表明:这种新型的钢管连接方式是可靠的,是能够满足结构要求的,而且从底部浇注灌浆料更有利于提高试件承载力,其连接缝处灌浆料与钢管的极限粘结强度约为0.33~0.34倍的内部灌浆料抗压强度。; 闫文赏陈建伟苏幼坡; 关键词：钢管节点极限粘结强度

两层带水平缝钢管混凝土剪力墙抗震性能试验研究被引量：16: 2014年; 设计3个两层单跨缩尺比为1∶3的带水平缝钢管混凝土剪力墙,对其进行拟静力试验,其中2个组合剪力墙按"强剪弱弯"设计,1个按"强弯弱剪"设计,剪跨比均为1.55,分析结构的承载力、破坏机理、滞回性能、刚度退化、延性及耗能能力等。试验结果表明:钢管混凝土暗柱和剪力墙竖向接合面连接可靠,底层钢管出现局部屈曲;组合剪力墙正截面承载力中绝大部分由钢管混凝土暗柱承担,约占底部弯矩75%;组合剪力墙的极限位移角大于1/100,带水平缝组合剪力墙滞回曲线饱满,无明显"捏拢"现象。给出了无轴压力作用下钢管混凝土剪力墙正截面承载力计算方法,其计算值与试验值吻合较好。; 陈建伟苏幼坡张超齐红甲陈海彬; 关键词：拟静力试验抗震性能

应用OpenSEES模拟方钢管混凝土柱的抗震性能被引量：18: 2015年; 应用OpenSEES有限元软件计算方钢管混凝土柱的水平力-位移滞回曲线。考虑到钢管与混凝土相互作用的机理,采用Mander混凝土本构模型,计算结果与试验结果吻合较好。在此基础上对方钢管混凝土柱进行了参数分析,讨论了纤维模型数量、单元划分数量和材料本构等因素的影响。结果表明:基于OpenSEES建模方式与模型参数选取合理;增大钢材屈服强度,可以提高方钢管混凝土柱水平承载力,混凝土强度对方钢管混凝土柱的水平承载力影响则不大。; 陈建伟边瑾靓苏幼坡郑玲玲龚唯; 关键词：OPENSEES 方钢管混凝土柱纤维模型抗震性能

竖向荷载作用下钢管混凝土柱双向RC楼盖整体性能: 2014年; 通过钢管混凝土柱双向RC楼盖的竖向荷载试验,研究了其整体力学性能,包括弯矩分布规律、挠度变化规律及破坏形态等性能。将美国直接设计法、中国经验系数法、有限元分析结果与试验结果进行了对比分析。结果表明,直接设计法和经验系数法均可用于周边固支双向楼盖的设计与配筋,但弯矩系数需调整,周边现浇剪力墙体可以使楼盖整体承载力显著提高。楼盖挠度变化与区格形状、楼盖厚度及跨度等因素有关。建议在规定限制范围内,适当增加板厚,同时可采用钢管混凝土柱基础和剪力墙基础一体化施工,以提高结构整体刚度。; 温欣陈建伟苏幼坡王绍杰; 关键词：钢管混凝土柱竖向荷载弯矩分布

钢管混凝土边框与墙板竖向接合面抗剪性能的试验研究被引量：6: 2014年; 为研究钢管混凝土边框剪力墙结构中钢-混凝土竖向接合面的抗剪性能，对5个钢管混凝土边框与墙板竖向接合面试件进行了抗剪性能试验。每个试件墙体厚度为120 mm，竖向接合面高度为565 mm，墙体混凝土强度等级为 C30；钢管选用120 mm ×120 mm ×4 mm 的 Q345级方钢管，钢管内混凝土强度等级为 C50。各试件主要变化参数：竖向接合面连接方式不同，即按栓钉和销键的不同组合方式分为单独栓钉、栓钉销键组合、单独销键五组，每组一个试件，销键为直径20 mm 的螺纹钢筋，长100 mm，竖向间距225 mm；栓钉为直径13 mm，长80 mm，在竖向接合面上的水平间距均为60 mm，竖向间距为200 mm或250 mm。试验表明：栓钉和销键的组合方式的极限抗剪承载力优于单独栓钉或单独销键的抗剪承载力，并且单独销键试件中每个销键的抗剪影响范围在200～300 mm 之间。在一定范围内随着截面配钢率的增加，钢管混凝土和混凝土竖向接合面的抗剪承载力会增强。; 武立伟陈建伟苏幼坡陈海彬高林; 关键词：钢管混凝土栓钉抗剪性能

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河北省自然科学基金(E2014209221)

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机构

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