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Ba_(0.8)Sr_(0.2)TiO_3薄膜的溶胶-凝胶法制备及表征被引量：2: 2014年; 采用溶胶-凝胶法在Si和Pt/Ti/SiO2/Si衬底上制备钙钛矿结构的Ba0.8Sr0.2TiO3（BST）薄膜。对其前驱体干凝胶进行热重与差热（TG-DSC）分析，以此确定薄膜的热处理工艺。分别采用X射线衍射（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）、原子力显微镜（AFM）和B1500A半导体器件分析仪对薄膜性能进行表征。结果表明：800℃下在氧气气氛中退火15 min可以得到结晶度良好、致密度较高的纯钙钛矿相BST薄膜，其对应的晶粒尺寸和均方根粗糙度分别为30~40 nm和5.80 nm。薄膜厚度为160~378 nm时，BST薄膜的介电常数和介质损耗随薄膜厚度的增加而增大。厚度为300 nm的BST薄膜的介电常数由于尺寸效应随温度升高单调降低，且居里温度在室温以下。; 李艳红周科朝庄后荣张妍张斗; 关键词：BA0 溶胶-凝胶法介电性质

钛酸锶钡陶瓷的制备及介电性能被引量：12: 2012年; 采用固相法和溶胶凝胶法制备钛酸锶钡(BaxSr1 xTiO3,BST)粉末,用X射线分析仪(XRD)和扫描电镜(SEM)分析2种方法制备的BST粉末的物相组成和显微形貌。固相法和溶胶凝胶法所得粉末制备的压坯分别在1 400℃和1 300℃烧结2 h得到BST陶瓷,用密度分析仪、扫描电镜(SEM)和阻抗分析仪对BST陶瓷的密度、断口显微形貌和介电性能进行分析,研究不同Ba/Sr比例和2种不同粉末颗粒尺寸对BST陶瓷介电性能的影响。结果表明:室温下,BaxSr1 xTiO3(x=0.5,0.6)为立方相,BaxSr1 xTiO3(x=0.7,0.8)为四方相;固相法粉末制备的BaxSr1 xTiO3(x=0.5,0.6,0.7,0.8)陶瓷的密度、颗粒尺寸和介电常数峰值均随Ba含量的增加而增加,居里温度随Ba含量的增加呈线性增加,线性拟合得到Tc=221.6+354x,BST陶瓷的介电常数随频率的增加而降低;与固相法粉末制备的BST陶瓷相比,溶胶凝胶法粉末制备的BaxSr1 xTiO3(x=0.5,0.6)陶瓷密度较高,但同时出现介电峰弥散,介电常数和介电损耗较低。; 庄后荣杨继安李艳红甘雪萍张斗周科朝; 关键词：介电性能居里温度

水热法制备光热治疗剂纳米WO_(3-x)的组织结构与光热效应被引量：1: 2019年; 采用水热法制备表面活性剂聚甲基丙烯酸-季戊四醇四-3-巯基丙酸酯(PTMP-PMAA)修饰的具有光热效应的纳米WO_(3-x)粉末,通过X射线衍射(XRD)分析、透射电镜(TEM)观察、X射线光电子能谱(XPS)分析、傅里叶变换红外光谱(FT-IR)分析以及紫外-可见吸收光谱(UV-Vis谱)分析及光热性能测试等,研究所得纳米粉体材料的结构及其在不同浓度与pH值下的光热性能。结果表明,水热法制备的WO_(3-x)粉末为球形的非整比结构的W17O47,粒径小于10 nm。随WO_(3-x)的pH值降低或质量浓度降低,粉末的紫外吸光度增加,光热效应提高。pH值为6.4、质量浓度为800μg/mL的WO_(3-x)经光热转换后,可实现在5 min内约19℃的温度上升。考虑到人体体温为37℃,肿瘤部位的pH值为6.0～6.5之间,此质量浓度下纳米WO_(3-x)粉末可用于光热治疗并实现对肿瘤细胞的杀伤效果。; 胡伟黄智; 关键词：水热法紫外吸收

水溶性环氧树脂的锆钛酸铅压电陶瓷凝胶注模成型被引量：6: 2014年; 分别以聚丙烯酸铵(NH4PAA)和海因环氧树脂为分散剂和凝胶剂,制备锆钛酸铅陶瓷浆料,研究分散剂及固相含量对浆料流变性能、生坯和烧结样品物理性能的影响。结果表明:当分散剂含量(质量分数)为0.6%时,浆料黏度最低;当固相含量(体积分数)高达57.5%时,浆料仍保持良好的流动性;当固相含量为55%时,陶瓷生坯和烧结坯的强度均达到最大值,分别为34.1和77.8 MPa;与传统模压成型工艺对比表明,采用凝胶注模成型工艺制备的样品具有更优异的物理和压电性能。; 赵阳谢睿张妍周科朝张斗; 关键词：凝胶注模成型锆钛酸铅流变性

基于有限元法压电纤维复合物结构的模拟优化被引量：4: 2012年; 利用有限元软件ANSYS模拟分析电极结构、压电陶瓷纤维厚度及体积分数等结构参数对纤维内部电场分布及复合物驱动应变性能的影响规律。结果表明:具有交叉指形电极结构的压电纤维复合物在纤维内部存在不均匀电场区域,其强度和体积分数共同制约着复合物的驱动应变性能。在恒定电场条件下,当交叉指形电极宽度为纤维厚度的一半时,复合物具有最大应变量;厚度较小的压电陶瓷纤维内部的均匀电场强度较高和体积分数较大,进而有利于提高复合物的驱动应变性能。在恒定电压条件下,电极指间距越大,复合物的驱动应变量越小。当指间距和指宽的比>10时,应变量可达到理想状态的90%。压电陶瓷纤维体积分数越高的复合物越容易获得较大的驱动应变性能。; 林秀娟张斗张晓泳李志友周科朝; 关键词：有限元法电极结构

WC-Ti(C,N)-Co硬质合金表面脱氮后的残余热应力分析: 2014年; 通过定义弹性约束因子和引进塑性约束因子,构造成分梯度硬质合金弹塑性本构方程,根据此方程,采用有限元方法对WC-Ti(C,N)-Co硬质合金脱氮处理后的残余应力分布进行分析。结果表明,WC-Ti(C,N)-Co硬质合金脱氮后从初始无应力的820℃下降到20℃时等效应力最大值出现在表面两相区钴含量最高的位置,从表面两相区到芯部出现很高的应力梯度。表面两相区有拉应力分布,向内逐渐过渡到压应力,两相区的最大静水拉应力约140MPa,而芯部的最大静水压应力为-120MPa。; 黄自谦谢清连

锆钛酸铅压电纤维及其复合材料的制备与表征被引量：1: 2013年; 采用粘稠塑性加工法制备了直径为200μm的锆钛酸铅（PZT）压电纤维，并通过排列-浇注法获得纤维体积分数为50%的1-3型压电复合材料。研究烧结温度对压电纤维的物相和显微结构的影响，并对1-3型压电复合材料及单根压电纤维的结构与性能进行表征。研究结果表明：1250℃烧结条件下获得的压电纤维直径约为160μm，且晶粒大小较均匀，约为2~5μm，压电系数d33为573pC？N？1，1-3型压电复合材料的d33为382 pC？N？1，厚度模式机电耦合系数kt为0.58，径向模式机电耦合系数kp为0.30。; 商毅龙林秀娟张野庄后荣张斗; 关键词：1-3型压电复合材料压电性能

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湖南省自然科学基金(11JJ1008)