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铝箔吸收层厚度对激光诱导AZ31B镁合金冲击波的影响: 2016年; 为分析不同厚度的铝箔吸收层对激光在AZ31B镁合金薄板背面诱导的高应变率冲击波的影响,采用聚偏氟乙烯(PVDF)贴片传感器与数字示波器对强激光诱导的冲击波进行测量,利用测得的不同厚度吸收层下的压电波形,计算转换得到相应的冲击波压力波形。结果表明:铝箔吸收层厚度分别为100μm、200μm、300μm时,激光冲击波压力峰值随着吸收层厚度的增加而降低,冲击波第一个脉冲的脉宽随着吸收层厚度的增加而时间增长,即维持较高压力作用的时间增长;吸收层厚度为100μm时试样表面存在烧蚀损伤现象,吸收层厚度为300μm时,吸收层未完全气化,吸收层厚度为200μm时,冲击波作用的综合优势明显,吸收层过薄或过厚对冲击效果不利。; 冯爱新毛加成程宝义印成曹宇鹏章正刚吴浩张华夏陆金花; 关键词：激光冲击波铝箔激光烧蚀

La掺杂对TiO_2薄膜性能的影响被引量：1: 2009年; 用溶胶-凝胶法制备TiO_2以及La掺杂TiO_2的前驱体凝胶,将其均匀旋涂不同层数制备出不同厚度的薄膜,研究了La掺杂对TiO_2薄膜结晶性能、表面形貌、光学特性和亲水性能的影响.结果表明:在500℃可以获得结晶性良好的锐钛矿相TiO_2薄膜;随着La掺杂量的增加,薄膜中TiO_2晶粒会变大,同时引起紫外可见光谱中吸收边的蓝移.掺La的TiO_2薄膜经紫外照射后其接触角明显高于未掺杂样品,主要原因是到达表面的活性载流子相对减少.一方面,大的TiO_2晶粒使得光生载流子到达光催化表面的路程变长,电子-空穴对的复合几率也随之变大;另一方面,未完全替代Ti的La可能成为光生电子-空穴对的复合中心.因此,通过La的掺杂可以有效调节TiO_2晶粒尺寸和光致接触角.; 李金泽黄洁陈浩厉以宇苏晓东; 关键词：无机非金属材料溶胶-凝胶法 TIO2薄膜 LA掺杂接触角

5mm厚45^#钢与40Cr钢激光焊接接头组织性能实验研究被引量：1: 2014年; 为了研究激光焊接对5mm厚异种材料45#钢与40Cr钢焊接的接头组织性能影响,利用6kW高功率激光器在不同参数下进行拼焊试验,采用佳能7D型单反相机拍摄焊缝表面宏观形貌,采用X-350A型应力测定仪检测垂直焊缝方向的表面残余应力,通过HXD-1000型显微硬度计检测焊缝深度方向的显微硬度。结果表明:相对其余情况,焊接速度为1.2m/min时,焊缝表面形貌形状饱满,气孔等缺陷少,表面质量最好;离焦量为-2mm,热输入量为210J/mm时焊缝区出现高而窄的压应力分布,最大值为-187 MPa,能有效提高焊缝疲劳性能;离焦量为-2、-4mm和0mm三种情况时焊缝区整体显微硬度都比母材区高,并且离焦量为-2mm时硬度分布最好,呈平缓减小趋势,最大值为38 HRC,比母材平均值高出14 HRC。选择适当的激光焊接参数能有效的改善45#钢与40Cr钢焊接接头组织性能。; 陈风国冯爱新庄绪华周俭许炎曹宇瞿建武朱德华; 关键词：激光焊接异种材料显微硬度

汽车传动轴焊接工艺优化研究被引量：5: 2016年; 为改善传动轴激光焊接起始点凹坑、裂纹等缺陷,提高其焊接质量,本文提出了激光焊接功率缓升缓降叠加工艺研究,分别对传动轴起弧点和收弧点进行了功率缓升、缓降以及缓升缓降叠加试验研究,分析了焊缝宏观形貌、显微硬度以及扭转强度。结果表明:当功率缓升缓降时间为0.3 s时,焊缝起弧点和收弧点凹坑明显改善但存在未焊透段,缓升缓降叠加后焊缝成形质量较好,焊缝区显微硬度和扭转强度都明显高于母材,各个方面性能显著提高,更能满足恶劣环境下的服役要求。; 李自强冯爱新罗敬文黄宇毛加成张华夏吴浩程宝义; 关键词：激光焊接传动轴

激光冲击波诱导2024铝合金表面动态应变特性试验研究及理论分析被引量：22: 2014年; 为研究脉冲激光冲击波诱导2024铝合金表面的动态应变特性,采用脉冲激光对2024铝合金试样表面进行冲击,并利用聚偏氟乙烯(PVDF)压电传感器测量了脉冲激光作用下2024铝合金表面的动态应变,建立了脉冲激光冲击波加载2024铝合金表面的动态应变模型,并通过试验数据对该模型进行了分析验证。研究结果表明,通过调整脉冲激光的作用参数可以控制激光冲击波与表面波不产生耦合;2024铝合金在激光冲击波诱导高应变率作用下的动态应力-应变关系曲线与在静力拉伸条件下的静态应力-应变关系曲线类似;脉冲激光冲击波加载2024铝合金表面动态应变的模型与试验结果一致。; 曹宇鹏冯爱新薛伟花国然; 关键词：激光光学激光冲击波压电传感器铝合金

激光诱导AZ31B镁合金薄板动态响应实验研究被引量：4: 2014年; 为分析在激光冲击波作用下AZ31B镁合金薄板背面的动态响应,采用聚偏氟乙烯贴片传感器与数字示波器对强激光诱导的冲击波进行测量,得到压电波形,结合冲击波的传播特性,对弹塑性双波的传播规律进行了研究。结果表明:激光诱导的材料动态响应是快速的;压电波形图反映出的弹性前驱波与塑性加载波传播到靶材背面的时间与理论时间相符;弹性前驱波能量小引发的波形振幅较小,紧随着的塑性加载波能量大并引起较大振幅波动,弹塑性双波卸载过程与紧接着的加载过程导致了压电信号的波动振幅提高。; 冯爱新印成曹宇鹏庄绪华吕豫文陈风国何叶黄宇; 关键词：激光冲击波 AZ31B镁合金弹性前驱波

自交联反应性有机氟乳液的合成及其应用: 2011年; 在阳/非离子表面活性剂作用下,将全氟烷基乙基丙烯酸酯(FA)与甲基丙烯酸十二醇酯(LMA)、甲基丙烯酸二甲氨乙酯(DM)及丙烯酸羟丙酯(HPA)在水相乳液共聚,制得了一种自交联、长碳链阳离子氟代聚丙烯酸酯(FLDH)共聚乳液,用红外光谱(IR)和核磁共振氢谱(1H-NMR)等仪器确认了主组分的结构,并研究了乳液的物化性能及其在山羊绒面革上的应用性能。结果表明:自交联反应性FLDH乳液带有正电,将其喷涂于山羊绒面革表面,经充分固化可产生明显的拒水拒油效果。当乳液用量为20gFLDH/100gH2O、喷涂量为10～13g/sf(平方英尺),经FLDH喷涂并经微波干燥等处理的山羊绒面革,其静态接触角可达到145.2°、拒水性达到100分、拒油等级达到5级,且绒面革表面PFOA的残留量仅为1.93μg/g。; 安秋凤刘爽许伟亢玲娟孙静章川波; 关键词：氟代聚丙烯酸酯有机氟乳液聚合绒面革

激光冲击对45钢-40Cr钢焊接接头组织与性能的影响被引量：5: 2017年; 为探讨激光冲击处理对45钢-40Cr钢焊接接头组织性能的影响,对激光冲击前后接头各区域的显微组织、残余应力与显微硬度进行了测试。结果表明:焊接接头经激光冲击后,焊缝区原有的马氏体组织在冲击波的作用下分解为细小的马氏体组织;冲击区域内焊缝区、热影响区以及母材区的残余拉应力都变为压应力,并且焊缝中心处有最大平均残余压应力-395 MPa;激光冲击使接头各区域的硬度值有不同程度的提高,热影响区附近提高了约60 HV0.3,焊缝中心提高了约40 HV0.3,且其硬度影响层深度都约为0.5 mm。; 陆金花冯爱新陈风国; 关键词：激光冲击显微硬度

氟代丙烯酸酯共聚乳液FSLDH的成膜性、XPS表征与疏水性能被引量：10: 2010年; 在双子型阳离子表面活性剂双十六烷基四甲基溴化乙二铵(21631)和非离子表面活性剂氟代脂肪醇聚氧乙烯醚等作用下,将全氟烷基乙基丙烯酸酯(FA)与甲基丙烯酸十八醇/十二醇酯(SLMA)、甲基丙烯酸二甲氨乙酯(DM)及丙烯酸羟丙酯(HPA)〔m(FA)∶m(SLMA)∶m(DM)∶m(HPA)=80∶16.5∶3∶0.5〕在水相乳液中共聚,制得了一种略带荧光的阳离子氟代聚丙烯酸酯FA-co-SLMA-co-DM-co-HPA(FSLDH)乳液。用红外光谱(IR)和核磁共振氢谱(1HNMR)表征了主组分的结构,然后用原子力显微镜(AFM)、光电子能谱仪(XPS)等仪器研究了FSLDH乳液在纤维表面的成膜形态及疏水性能。结果表明,FSLDH乳液可在纤维表面形成一层相对光滑的有机氟聚合物膜。在FSLDH处理后的纤维表面,存在F、O、N、C元素。用FSLDH乳液处理棉纤维织物,能明显改善织物的拒水拒油性能,当FSLDH乳液用量达到5 g/100 g H2O时,水在织物表面的静态接触角可达到144.9°,拒水性可达到90分,拒油等级达到5级。; 安秋凤袁俊敏亢玲娟刘爽郝丽芬; 关键词：氟代聚丙烯酸酯防水防油剂纺织染整助剂

传动轴总成滑移端壳体-法兰激光深熔焊接试验研究: 2015年; 为了解决传统焊接工艺(填丝TIG焊)焊接传动轴总成滑移端壳体-法兰存在的焊缝余高太高,造成应力集中;焊缝熔化不均匀、气孔,造成壳体和法兰在传递扭力时脱落;整体焊缝外观成型质量差;焊丝损耗比较大;焊接效率低等问题。采用激光深熔焊接对传动轴总成滑移端壳体-法兰进行焊接,并研究激光焊接后焊缝表面形貌、焊缝宽度和热影响区宽度、焊缝熔深、焊缝余高和焊缝显微硬度。结果表明:激光深熔焊接后,传动轴总成滑移端壳体-法兰焊缝熔化均匀、无气孔等缺陷;焊缝表面形貌美观,热影响区以及焊缝宽度远小于传统工艺焊接时的热影响区及焊缝宽度,焊缝和热影响区的硬度均高于母材,热影响区未出现软化,焊接熔深达到焊接要求,焊缝余高为0.3mm,同时激光焊接效率较高,满足传动轴总成滑移端壳体-法兰的焊接要求。; 庄绪华冯爱新陈风国周俭许炎曹宇瞿建武朱德华; 关键词：激光深熔焊接表面形貌焊缝宽度焊缝余高显微硬度

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