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翁维民: 作品数：37 被引量：155H指数：6; 供职机构：上海交通大学医学院附属第九人民医院更多>>; 发文基金：上海市教育委员会重点学科基金上海市科学技术委员会资助项目上海市卫生局资助项目更多>>; 相关领域：医药卫生文化科学建筑科学自动化与计算机技术更多>>

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氮化钛涂层对镍铬合金在含氟环境中耐腐蚀性及耐磨性能的影响被引量：6: 2010年; 目的:研究氮化钛涂层对镍铬合金在模拟口腔含氟环境中耐腐蚀性和耐磨性能的影响。方法:镍铬合金表面采用物理气相沉积法沉积氮化钛(TiN),表面涂层后,置于含0.24%NaF人工唾液中,应用Parstat2273型电化学工作站,测定涂层前、后的动电位极化曲线;并应用HXD-1000TMC/LCD显微硬度计测定涂层前后的维氏硬度,采用SAS8.2软件包对数据进行t检验。结果:镍铬合金表面涂TiN处理前,自腐蚀电位为-362.407mV,自腐蚀电流密度为1.568uAcm-2,破钝电位为426mV。镍铬合金表面涂TiN后,自腐蚀电位为-268.638mV,自腐蚀电流密度为0.114μAcm-2,破钝电位为1142mV。涂层后,自腐蚀电位和破钝电位升高,自腐蚀电流密度降低。涂层前平均维氏硬度为519.75±27.27,涂层后平均维氏硬度为803.24±24.64。涂层前后差值的均数为283.49±39.34(P<0.01)。涂层前后维氏硬度差值有显著差异,涂层后合金表面硬度提高。结论:镍铬合金表面TiN涂层能提高镍铬合金在口腔含氟环境中的耐腐蚀性能,同时提高其耐磨性能。; 翁维民于卫强单蔚蓝张富强; 关键词：氮化钛涂层氟极化曲线镍铬合金

热处理对磁性附着体固位力的影响被引量：3: 2011年; 目的:研究热处理对磁性附着体固位力的影响。方法:磁性附着体Magfit EX 400W型、Magfit EX 600 W型和Magfit EX 800W型各10个试件,通过模具固定在万能力学试验机的测试台上,测试其固位力,然后将磁性附着体经过水浴热处理,再次进行固位力测试。采用SPSS11.0软件包对数据进行统计学分析。结果:磁性附着体Magfit EX400W型、Magfit EX 600W型和Magfit EX 800W型的初始固位力测量值分别为(1.64±0.11)N、(2.67±0.19)N和(3.02±0.25)N;经热处理后,其固位力测量值分别为(1.58±0.12)N、(2.65±0.14)N和(3.02±0.24)N。热处理前、后,其固位力无显著差异(P>0.05)。结论:磁性附着体的磁体部分可进行水浴热处理以减少单体,而其固位力无显著改变。; 庄文捷翁维民; 关键词：磁性附着体固位力

关于大学生创新性实验计划的实践与思考: 国家大学生创新性实验计划是教育部为激发本科学生的创新思维和创新意识,提高其创新实践的能力的重要举措。然而目前在具体实施过程中,仍然存在一些问题。本文就学校的主导作用、课题的选择、建立以学生为主体、指导老师为辅的组织机制三...; 翁维民孙健张富强; 关键词：大学生; 文献传递

含牛血清蛋白人工唾液对纯钛腐蚀性能的影响研究被引量：1: 2012年; 目的观察纯钛在含蛋白人工唾液中腐蚀性能的变化。方法制备纯钛试样,分别以Fusayama人工唾液(对照组,n=3)和加入0.01%、0.05%牛血清蛋白的Fusayama人工唾液(实验组1和实验组2,n=3)处理纯钛试样。采用电化学方法进行Tafel曲线测试,分析在含蛋白人工唾液中纯钛试样腐蚀性能的变化。结果 Tafel曲线测试结果显示:对照组、实验1组和实验2组纯钛试样的自腐蚀电位分别为(-349.1±19.6)、(-325.2±18.8)、(-218.2±12.5)mV,自腐蚀电流密度分别为(3.57±0.52)、(3.52±0.29)、(3.64±0.70)×10-2A/cm2。统计学分析结果显示:三组间自腐蚀电流密度比较差异无统计学意义(P>0.05);实验2组纯钛试样的自腐蚀电位显著高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。结论含牛血清蛋白人工唾液影响纯钛金属材料的腐蚀性能,可能与其自腐蚀电位的改变有关。; 曹轶婷于卫强翁维民; 关键词：纯钛蛋白人工唾液

RelyX试色糊剂与其树脂粘结剂临床颜色匹配性研究: 目的研究PS Empress2全瓷系统的遮色性Re yX试色糊剂与其树脂粘结剂在临床应用中的颜色匹配性和全瓷修复体粘结剂的颜色方法临床收集病例应用PS Empress2制作全瓷冠或贴面使用ShadeEye NCC电脑比色...; 闵敏张修银钱海馨甘红翁维民杨丹苓; 文献传递

上海市老年人牙列缺损及修复情况被引量：3: 2001年; 李隽徐文俊杨丹苓翁维民黄耀华甘红; 关键词：老年人牙列缺损缺损修复

牙体制备形态对Cerec全瓷冠边缘适合性的影响分析被引量：36: 2008年; 目的:观察牙体制备形态对Cerec系统制作的全瓷冠边缘适合性的影响。方法:将标准模型上的下颌第一磨牙制备成2种向聚合度(6°和12°)和2种边缘形态(120°浅凹形边缘和90°直角肩台),分成4个制备体组,每组翻制8个基牙制备体试件。分别用Cerec3设计制作成全瓷冠,用轻重2种硅橡胶材料固定于相应的试件上,剖开后,在体视显微镜下分别测定每个轴面的边缘轻体硅橡胶材料的厚度,用SPSS11.0软件包对结果进行单因素方差分析。结果:4组试件的轻体硅橡胶材料厚度为A组(172.8±42.6)μm,B组(181.9±46.6)μm,C组(187.1±46.5)μm,D组(191.7±46.4)μm,4组之间无显著性差异(P>0.05)。近中面和远中面、近中面和颊面、近中面和舌面、远中面和颊面、远中面和舌面之间均有显著性差异(P<0.05),颊面和舌面之间无显著性差异(P>0.05)。远中面的轻体硅橡胶材料厚度最大为(278.1±28.8)μm,最小的是颊面,为(135.8±14.6)μm。结论:所有修复体的边缘适合性均处于临床可接受的范围内,向聚合度为12°时的边缘适合性优于6°时,120°浅凹形边缘优于直角肩台。; 翁维民李莹张富强; 关键词：边缘适合性牙体制备

不同尺寸铸瓷连接体的抗折强度分析被引量：1: 2022年; 目的:通过体外实验探讨不同连接体尺寸与铸瓷材料抗折强度的关系。方法:按照全瓷材料和模拟连接体面积不同分为5组,A组采用铸瓷材料模拟连接体,截面为2 mm×3 mm;B组采用铸瓷材料模拟连接体,截面为2 mm×4 mm;C组采用铸瓷材料模拟连接体,截面为3 mm×3 mm;D组采用铸瓷材料模拟连接体,截面为3 mm×4 mm;E组为采用氧化锆材料模拟连接体,截面为2 mm×3 mm。利用经典三点弯曲实验测试样品的断裂载荷,采用SPSS 18.0软件包进行统计学分析。结果:对于二硅酸锂铸瓷而言,随着截面积的不断增加,其断裂载荷也不断增加,但均低于截面为2 mm×3 mm的可切削氧化锆的断裂载荷,有统计学差异(P<0.05)。相对于长度,宽度增加更能提高铸瓷样品的断裂载荷。结论:铸瓷用于粘接单端桥时要尽量增加连接体面积,可通过增加连接体处的宽度予以实现。; 楼丽君于卫强翁维民; 关键词：铸瓷连接体

数字化实时评估在牙体制备培训中的应用效果: 目的:评估新型数字化实时评估系统在本科生临床前培训固定修复牙体制备中的有效性。方法:将40名四年级本科口腔医学学生随机分为对照组和实验组,进行右上中切牙烤瓷冠的牙体制备训练任务。对照组的学生在教师的指导下接受了传统的牙备...; 于卫强朱梓园苏庭舒翁维民胥春; 关键词：牙体预备

920例烤瓷熔附金属修复体的长期疗效观察被引量：8: 2006年; 目的:对烤瓷熔附金属修复体的长期临床疗效进行评价。方法:追踪观察自1995年1月以来诊治的920例烤瓷熔附金属冠桥修复病例,以修复体的状况、基牙的健康情况、牙周组织的状况等几个方面作为评价指标,分析修复体的临床成功率和失败原因。结果:在观察期间发现失败病例74例,其中前牙冠36例,46个冠;后牙冠失败18例,22个冠;前牙桥失败12例,后牙桥8例,占总病例数的8.04%。其中单个冠的失败率为4.84%,固定桥失败率为8.77%。失败修复体数占总修复体数的5.39%。结论:烤瓷熔附金属修复体是目前较为理想的修复方式。为进一步提高修复成功率,在临床和技工操作当中应严格按照标准的操作程序进行操作。; 蒋永林孙健翁维民张富强; 关键词：烤瓷熔附金属修复体

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