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6005A合金的淬火敏感性被引量：17: 2003年; 利用TTP曲线的测定和透射电镜分析对铝车车体大型材用 6 0 0 5A合金的淬火敏感性进行了研究。结果表明 ,6 0 0 5A合金的HB与σb 的TTP曲线鼻温均在 370℃左右 ,高温区淬火敏感性并不太高 ,但中温区 (2 80～ 40 0℃ )淬火敏感性极高 ,低温区则介于二者之间 ;大型材生产中在线挤压后淬火时 ,型材出口温度最好应大于 480℃ ,自 480℃空冷到分解危险温度 40 0℃时间最好小于 6 0s,此后要快速淬火通过中温危险区。透射电镜分析表明 :随着等温时间的延长 ,6 0 0 5A合金过饱和固溶体不断分解为平衡析出相Mg2 Si,强化效果减弱 ,同时抑制了强化相 β'的析出 ,合金的力学性能也随之降低。; 肖从文汪明朴王正安李周郭明星; 关键词：6005A合金淬火敏感性铝合金 TTP曲线透射电镜

Cu-1.5Ni-0.27Si合金形变热处理被引量：9: 2003年; 利用力学性能、电学性能测试 ,金相、电镜观察及电子衍射分析研究了不同形变热处理条件下Cu 1.5Ni 0 .2 7Si合金性能与显微组织的关系。结果表明 :该合金经 85 0℃快速热轧淬火后表现为明显的变形组织 ,无动态再结晶现象 ,只有极少量的第二相析出。4 5 0℃时效 4h处理后 ,其显微硬度达到峰值 (HV15 8) ,相对电导率达 4 4 % (IACS)。δ Ni2 Si析出相粒子的平均尺寸约为 15nm ,间距约为 10～ 30nm ,与铜基体存在确定的位向关系 :(110 ) m∥ (2 11) ppt,[110 ]m∥ [32 4 ]ppt。合金经 80 %的冷轧变形后 ,σb、σ0 .2 、显微硬度、延伸率和相对电导率 (IACS)分别达 5 78MPa、5 73MPa、HV 173、3%和 4 1.5 %。合金的强化机制为Orowan位错绕过机制。; 程建奕汪明朴李周徐根应王艳辉洪斌肖从文; 关键词：铜合金形变热处理显微组织

Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的显微组织与力学行为被引量：8: 2003年; 利用金相显微镜、透射电镜、扫描电镜观察和力学性能测试等手段研究了Cu 18.4Al 8.7Mn 3.4Zn 0.1Zr(摩尔分数,%)记忆合金(多晶)在不同温度与组织下变形时的力学行为。实验合金在不同温度下变形时延伸率不同,变形温度(Td)在Ms与Af之间时的延伸率小于变形温度(Td)高于Af时的延伸率。对实验合金施加应力时,最初的变形主要来自应力诱发马氏体,继而发生马氏体变体择优合并,二者对合金的变形都有贡献;变形量更大时,变体界面共格性被破坏,部分马氏体丧失热弹性。少量α相的析出不影响记忆效应,可使延伸率得以提高。; 李周汪明朴程建奕徐根应肖从文; 关键词：应力诱发马氏体显微组织

车辆大型材用6005A与7005合金热处理特性的研究: 本文以车辆大型材用6005A与7005合金为研究对象,利用透射电镜观察和拉伸力学测试、硬度测定等试验方法,研究了热处理制度对6005A与7005合金力学性能的影响,并对其强化机理进行了分析,实验结果表明:6005A合金H...; 肖从文; 关键词：TTP曲线淬火敏感性时效制度力学性能; 文献传递

轨道交通车辆大型材用7005铝合金的热处理特性被引量：22: 2010年; 利用力学性能测量和透射电镜观察等手段对轨道交通车辆大型材用7005铝合金热处理特性进行研究。结果表明:该合金在线挤压淬火后于105℃时效时,随着时效的进行,开始阶段硬度上升很快,时效8h后,硬度(HB)达100HB;时效50h后,硬度(HB)可达125HB以上;此后随着时效时间的延长硬度上升缓慢,时效200h后,硬度仍未达到峰值;经(105℃,8h)+(155℃,8h)双级时效后,σb=395MPa,σ0.2=330MPa,δ=12%,硬度为117HB。合金在较高温度(155℃和180℃)单级时效及双级时效时间过长,均引起析出相粒子明显长大、粗化,导致合金强度降低。; 王正安汪明朴李周杨文超肖从文; 关键词：7005铝合金淬火时效力学性能

低氧级Cu-Al<,2>O<,3>弥散强化铜合金的组织与性能: 本文利用真空热压和挤压方法制备了低氧级的Cu-Al<,2>O<,3>弥散强化铜合金,并通过力学性能、电学性能测量和金相、电镜观察对Cu-Al<,2>O<,3>弥散强化铜合金的冷加工及退火后组织和性能的变化进行了研究.结果...; 程建奕李周汪明朴王艳辉肖从文洪斌; 关键词：真空热压; 文献传递

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肖从文