赵春雷
- 作品数：6 被引量：11H指数：3
- 供职机构：北京交通大学土木建筑工程学院更多>>
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- 相关领域：建筑科学更多>>
- 基于状态参量的饱和砂土剪胀性本构模型被引量：4
- 2014年
- 现有的边界面模型多用临界状态区分松砂、密砂,但试验中,很难确定密砂的临界状态.本文以相变线(PTL)为参考线,引入以相变状态为基础的状态参量,将已有的边界面模型加以改进利用状态参量的概念,可以准确判断砂土在初始时刻和任意时刻的变形趋势,而基于状态参量的剪胀比在相变点处仍等于零.无论是松砂还是密砂,或砂土从一种状态到另一种状态,基于状态参量的剪胀都能真实的模拟砂土的反应.研究结果表明,利用本文的模型参量得到的密砂三轴排水试验,模拟结果与试验结果相吻合,较好地反映了砂土的力学特征.
- 赵春雷赵成刚张卫华高志华
- 关键词：饱和砂土剪胀性状态参量
- 考虑组构变化效应的饱和密砂循环本构模型被引量：4
- 2014年
- 为了真实地描述饱和密砂在循环加载过程中的变形行为,需要引入考虑剪胀阶段组构变化的宏观参量。在已有的基于状态参量的本构模型基础上,引入反映组构变化的剪胀内变量,简称组构-剪胀内变量z。以相变线PTL作为参考线,采用基于相变的状态参量判断砂土在初始时刻和任意时刻体积变形的变化趋势,并通过z对剪胀比d的影响,考虑反向加载过程中塑性变形的累积,建立了一个针对饱和密砂的循环加载的弹塑性本构模型。该模型根据试验现象将已有模型中的塑性剪切模量区分为首次加载模量与再加载模量,能较好地模拟排水情况下砂土循环加载的胀-缩变化过程。最后,针对密砂的三轴排水情况,利用文中模型进行预测,并把预测结果与试验结果进行比较,结果表明该模型能够总体反映砂土循环加载的变形行为。
- 赵春雷赵成刚张卫华蔡国庆
- 关键词：循环加载状态参量剪胀性
- 饱和砂土的循环边界面本构模型被引量：3
- 2017年
- 饱和砂土在循环加卸载过程中,土体发生显著的组构变化和塑性变形的累积.试验现象分析表明,循环过程中,砂土的首次与再循环塑性模量既有区别又有联系.因此,论文引入考虑组构变化的剪胀内变量,并提出循环塑性模量的关系式,真实描述上述两种现象;进而基于已有本构模型的基础,建立饱和砂土的循环边界面本构模型.最后,将饱和砂土的模型预测结果与三轴试验结果进行验证对比,得到较好地吻合,这表明该模型能够合理反映饱和砂土循环加卸载的变形行为.
- 赵春雷蔡国庆赵成刚张卫华
- 关键词：饱和砂土塑性模量本构模型
- 相变孔隙比与有效平均应力关系式的研究被引量：1
- 2017年
- 在不排水情况下,应用传统的孔隙比与有效平均应力的关系,即e-lgp表达式,计算饱和密砂、中密砂的相变状态参量的相变孔隙比ept时,存在参数不易确定、得到的相变状态参数不合理的不足。为了改善这一劣势,本文在详细地叙述e-lgp′表达式应用的基础上,结合饱和砂土的特性,提出了初始孔隙比和相变有效平均应力的关系,即ept-lgp关系式。此关系式的物理意义明确,参数简单,方便计算相变孔隙比ept。通过排水和不排水三轴压缩试验分别对此关系式进行了验证,并与已有的相变状态参量曲线进行对比,结果表明本文提出的ept-lgp关系式是有效、合理的。
- 赵春雷蔡国庆蔡国庆
- 关键词：不排水
- 饱和砂土基于相变状态的不排水本构模型被引量：4
- 2015年
- 饱和砂土基于相变状态的改进本构模型能较好地描述砂土不排水情况下的应力-应变关系。通过改进模型中相变状态参量的计算方法,将e-lgp￠表达式加以改进,通过详细的阐述,提出e_(pt)-lgp的关系式,并通过三轴压缩试验的数据对提出的关系式加以验证。应用新的关系式计算不排水条件下试样的相变孔隙比e_(pt),进而计算出模型中的相变状态参量。改进后的不排水本构模型的计算结果与不排水三轴压缩的试验结果能较好地吻合,即验证了本构模型的有效性,也验证了e_(pt)-lgp关系式的合理性,使原有的边界面本构模型更好地描述不排水的情况下、不同密度和围压状态下饱和砂土的力学行为。
- 赵春雷赵成刚张卫华
- 关键词：饱和砂土不排水本构模型
- 基于相变状态的饱和砂土循环荷载边界面模型被引量：3
- 2016年
- 在修正剑桥模型屈服面基础上,对循环荷载作用下,压缩及张拉空间的剪胀应力比Mc,ed以相变状态参数表达,模型采用与应力路径无关的硬化参数来替代修正剑桥模型中的塑性体应变增量,采用随动硬化规则。经排水及不排水循环试验结果验证,该模型较适合模拟剪胀性饱和砂土在循环荷载作用下的力学行为,如剪胀、硬化及软化现象等。模型的10个参数,用常规三轴试验就可获取。
- 董晓丽赵成刚张卫华赵春雷
- 关键词：饱和砂土剪胀边界面模型循环荷载
