公共文化服务平台

共 6 条记录，以下是 1-6

全选清除导出

排序方式：

高速电弧喷涂FeCrBSiMo涂层抗高温氧化性能被引量：3: 2014年; 采用高速电弧喷涂工艺在20钢基体上制备铁基FeCrBSiMo涂层,孔隙率为3.64%,显微维氏硬度为9 002.5 MPa,结合强度达52 MPa;采用扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪对涂层的显微组织和抗高温氧化性能进行了研究,并与锅炉管道常用20钢的相关性能进行了比较.结果表明,FeCrBSiMo涂层组织结构致密,在450~750℃下氧化80 h后其氧化增重均明显低于锅炉管道用20钢增重,其中750℃时的氧化增重仅是20钢的1/25.高温氧化时,涂层表面生成连续致密的铁,铬氧化物膜,能阻碍O元素从涂层表面扩散渗入涂层内部,防止涂层的进一步氧化,具有很好的保护性.; 张欣王泽华林尽染张旋; 关键词：高速电弧喷涂铁基涂层抗高温氧化性能

FeNiCrBSiNbW非晶涂层组织及空蚀性能被引量：8: 2012年; 采用自动化高速电弧喷涂技术在45钢基体表面上制备了高非晶含量的FeNiCrBSiNbW涂层和1Cr18Ni9Ti不锈钢涂层。采用扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪等对涂层的组织结构进行表征;在磁致伸缩汽蚀仪上采用失重分析法对非晶涂层的空蚀性能进行试验研究,并用扫描电镜观察涂层的表面及截面的空蚀形貌,探讨非晶涂层的空蚀破坏机理。结果表明:FeNiCrBSiNbW涂层的组织均匀,结构致密,起始晶化温度为528℃,平均孔隙率为3.5%,硬度为967 HV。FeNiCrBSiNbW非晶涂层的抗空蚀性能明显优于1Cr18Ni9Ti不锈钢涂层。; 林尽染王泽华林萍华张旋梁秀兵程江波; 关键词：非晶涂层

热喷涂FeCrBSiNbW涂层结构演变及空蚀性能被引量：6: 2014年; 利用高速电弧喷涂技术成功制备了FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层,系统研究了不同热处理温度下,高速电弧喷涂FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层组织结构的演变规律。采用扫描电镜（SEM）、能谱分析仪（EDS）和X射线衍射仪（XRD）等对涂层的组织结构进行了表征,在磁致伸缩汽蚀仪上采用失重分析法对不同热处理工艺下涂层的抗空蚀性能进行了研究,探讨涂层的空蚀破坏机理。结果表明：随着热处理温度的升高,涂层中非晶含量逐渐降低,当热处理温度高于550℃时,涂层中由单一的α（Fe,Cr）相转变为α（Fe,Cr）＋Fe3B相。涂层中α（Fe,Cr）晶粒尺寸随着热处理温度的升高逐渐增大,显微硬度也随之升高。空蚀实验结果表明,电弧喷涂FeCrBSiNbW非晶纳米晶涂层的抗空蚀性能随着非晶含量的降低而下降,喷涂态涂层累积空蚀失重量最小,650℃热处理后涂层经180min空蚀试验累积失重量最大,达到56.8mg;涂层的失效模式主要为脆性剥落机制。; 娄建新刘丹张旋王泽华程江波; 关键词：热喷涂

电弧喷涂铁基非晶纳米晶涂层的耐腐蚀性能被引量：5: 2013年; 采用高速电弧喷涂技术在45钢基体上制备了FeCrWNbSiB非晶纳米晶涂层和1Cr18Ni9Ti涂层,采用扫描电镜和X射线衍射仪等对非晶纳米晶涂层的组织结构进行了分析,利用电化学手段对两种涂层的耐腐蚀性能进行研究。结果表明:非晶纳米晶涂层主要由非晶相和α(Fe,Cr)纳米晶相组成,非晶相的体积分数为57.2%,纳米晶平均尺寸为29.2 nm;该涂层呈层状结构,结合紧密,孔隙率为3.8%;与1Cr18Ni9 Ti涂层相比,非晶纳米晶涂层的耐腐蚀性能较好。; 张旋王泽华程江波林尽染梁秀兵陈永雄孟凡军; 关键词：电弧喷涂非晶纳米晶涂层耐腐蚀性能

铁基非晶纳米晶涂层组织结构及耐腐蚀性能研究: 采用高速电弧喷涂技术在Q235钢基体上制备了Fe Cr WNb Si B非晶纳米晶涂层。采用扫描电镜(SEM)、3D体式显微镜(SM)、X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计等设备对涂层的组织结构进行表征,利用电化学手段对涂...; 张旋王泽华程江波林尽染; 关键词：电弧喷涂涂层耐蚀性; 文献传递

高速电弧喷涂FeCrNiNbBSiMo涂层高温氧化性能被引量：6: 2014年; 采用高速电弧喷涂工艺在20钢基体上制备铁基FeCrNiNbBSiMo涂层,采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪对涂层的显微组织和抗高温氧化性能进行了研究,并与FeCrNiBSiMo涂层和锅炉管常用材料20钢的相关性能进行了比较。结果表明:FeCrNiNbBSiMo涂层的抗高温氧化性能明显优于FeCrNiBSiMo涂层和20钢,其氧化增重分别为FeCrNiBSiMo涂层和20钢的79%和1/30。Nb的加入使涂层更为致密,表现出优秀的抗高温氧化性能。; 张欣王泽华林尽染张旋程江波; 关键词：高速电弧喷涂铁基涂层抗高温氧化性能

全选清除导出

共1页<1>

张旋