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王蕊宁: 作品数：18 被引量：64H指数：5; 供职机构：西北工业大学材料学院更多>>; 发文基金：国家自然科学基金国家重点基础研究发展计划陕西省科学技术研究发展计划项目更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术动力工程及工程热物理化学工程更多>>

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Ti53311S合金热加工工艺及组织性能: 对近α钛合金Ti53311S在球化区的930、950℃和再结晶区的980℃(常规锻造温度)及1000℃进行热轧,对不同工艺的棒材进行了室温拉伸和热稳定性的研究,观察了金相组织和断口形貌.结果表明:不同工艺的轧棒断口形貌都...; 王蕊宁奚正平赵永庆戚运连杜宇罗媛媛; 关键词：钛合金显微组织热稳定性热轧工艺; 文献传递

Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Si-Y合金高温塑性变形行为及加工图被引量：6: 2007年; 在Gleeble-1500热模拟试验机上对Ti-Al-Zr-Sn—Mo—Si—Y合金进行了热压缩试验，采用动态材料模型建立的加工图研究了在变形温度800～1100℃，变形速率在0．002～10s^-1范围内的热变形行为。结果表明：该合金的功率耗散效率的峰值区为875～925℃，应变速率为0．001-0．002s^-1，峰值效率为85％。在温度为900～1000℃，应变速率为0．1～3s^-1的区域和850～950℃，应变速率为0．001-0．01s^-1的环形区域内进行等温压缩，Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Si—Y合金发生了动态再结晶，其功率耗散效率为40％～55％。在800～925℃，应变速率为0．03～10s^-1和温度为860～930℃，应变速率为0．003～0．03s^-1区域内易产生流变失稳现象。; 戚运连曾卫东赵永庆奚正平王蕊宁杜宇洪权郭萍; 关键词：高温塑性变形加工图动态再结晶

热变形参数对Ti53311S合金组织的影响被引量：5: 2008年; 在Gleeble-1500热模拟机上对Ti53311S合金进行了变形温度为880～1080℃、变形速率为0．001—10s^-1的热压缩试验，分析了合金的热变形行为并观察了金相组织。结果表明，该合金流变应力均随应变速率的增加而升高，随温度的升高而降低。在相变点以下变形，随温度增加，合金中β相数量有所增加，但晶粒尺寸变化不大。在高温两相区980℃变形，低应变速率的组织较粗大，中等变形速率0．1s^-1可以得到晶粒细小、均匀的组织，而应变速率高于1s^-1，则会造成变形组织明显不均匀。在高温β区变形时的变形机理主要为动态回复，而且在该回复区域增加变形量并不能起到细化组织的效果。; 王蕊宁奚正平赵永庆戚运连杜宇; 关键词：热压缩试验热变形参数

莫来石—尖晶石高温材料的制备与性能研究: 莫来石－尖晶石高温材料采用烧结莫来石M70和电熔镁铝尖晶石为主要原料制备而成。由于莫来石与尖晶石都具有优良的高温性能和稳定的化学性质，且都处于MgO-Al2O3-SiO2三元相图中的高温区域，因而可以展望莫来石－尖晶石材...; 王蕊宁; 关键词：莫来石尖晶石高温材料抗侵蚀性; 文献传递

Ti53311S钛合金热变形的组织和机制分析(英文)被引量：4: 2008年; 采用改进静滴法测定了1773～1873K温度范围内熔融Ni-（5～10）W（质量分数,%）合金在Al2O3基板上于Ar＋3%H2气氛下的表面张力数据。熔融Ni-W合金的表面张力随着温度的升高而降低。在此基础上采用Butler模型推导了表面张力随温度与浓度的变化情况,计算了合金体系中元素的偏聚情况。表面张力的计算结果与测量值的符合度较高。W在合金表面的浓度低于体相浓度。用Gleeble-1500型热模拟试验机对Ti53311S钛合金在温度为880～1080℃,应变速率为0.001～10s-1的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力-真应变曲线,采用双曲正弦本构方程计算出激活能,双相区为641kJ/mol,β相区为244kJ/mol。观察了变形后的显微组织,并分析了其变形机制。结果表明：该合金对温度和应变速率敏感,不同变形条件下应力值变化很大;应变速率敏感指数（m）随温度升高而降低,而变形激活能（Q）随温度升高而增大。合金的变形机制在双相区为晶界滑移和晶粒球化,在β单相区为动态回复。; 王蕊宁奚正平赵永庆戚运莲; 关键词：NI-W合金本构关系

Zr-4合金的热变形和加工图被引量：17: 2007年; 在Gleeble-1500热／力模拟机上对Zr-4合金进行了热压缩试验，研究了其在温度750℃-950℃和应变速率0．005s^-1～50s^-1条件下的热变形行为。结果表明：热变形过程的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述，平均激活能为377．79kJ／mol。根据材料动态模型，计算并分析了Zr-4合金的加工图。利用加工图确定了热变形的流变失稳区，并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数，其热加工温度930℃～950℃，应变速率为0．05s^-1～0．8s^-1和10s^-1-30s^-1的2个区域。; 王蕊宁奚正平赵永庆戚运连杜宇; 关键词：ZR-4合金流变应力本构关系加工图

Zr-4合金高温变形行为研究: 2006年; 采用Gleebe-1500热模拟机，对Zr-4合金在温度为750～950℃、应变速率为5×10^-5～50s^-1、最大变形程度为80%的条件下，进行高温压缩热模拟实验研究。在实验基础上，分析了合金高温变形时的变形激活能和应力指数以及流变应力与应变速率、变形温度之间的关系，以经典的双曲正弦式的模型为基础建立了Zr-4合金热变形的本构方程．同时也通过对数据回归处理确定了合金不同温度下的应力指数n、变形激活能Q、材料常数ln A以及α，β值。研究结果表明，应变速率和变形温度的变化强烈影响着合金流变应力的大小，流变应力随应变速率提高而增大，随变形温度升高而降低。; 王蕊宁赵永庆奚正平; 关键词：ZR-4合金高温变形本构方程变形激活能

Ti53311S钛合金的高温变形研究: 用Gleeble-1500对Ti533311S钛合金在温度为880-1080℃，应变速率为0.001～10s-1，最大变形量为80％的条件下进行高温压缩变形行为的研究。测试了其真应力一真应变曲线，建立了本构方程，并求出变...; 王蕊宁奚正平赵永庆; 关键词：钛合金高温变形显微组织; 文献传递

热处理参数对TA15钛合金静态球化显微组织及动力学的影响被引量：4: 2018年; 首先对TA15合金进行了变形量分别为60%,75%和90%的轧制,然后在800、850和930℃分别进行了15、30、45和60 min的热处理试验。利用OM、SEM和Image-pro Plus 5.0等手段研究了TA15合金在不同状态下的显微组织和静态球化行为。结果表明：静态球化过程中晶内针状次生α相断裂及球化行为比晶界α相更易于发生;TA15合金静态球化行为的发生对温度敏感,850℃获得球化比例可增加至95%,930℃球化率不变但晶粒长大明显,晶界清晰化。通过JMAK方程对TA15合金的静态球化动力学过程模拟,发现温度、时间对球化率的影响规律为随热处理温度和原始变形量的增加,球化率随热处理时间增加但上升趋势降低。; 王蕊宁王蕊宁查刚强; 关键词：TA15钛合金显微组织动力学

Zr-4合金的热变形组织和机理分析被引量：2: 2007年; 在Gleeble-1500热模拟机上对Zr-4合金进行了热压缩试验,研究了其在750-950℃和0.005-50 s-1条件下的热变形行为。分析了其不同温度、不同应变速率下的流动应力、组织变化规律和变形机理。结果表明,在试验温度范围内,随着温度的升高,Zr-4合金的再结晶过程更易进行;Zr-4合金为应变速率敏感合金;热变形过程的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述,平均激活能为377.79 kJ/mol.; 王蕊宁奚正平赵永庆戚运连; 关键词：ZR-4合金流变应力本构关系

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